在典型的电池充放电应用场景中,隔离双向DCDC变换器用于实现电池充电曲线控制和电池母线间的双向电能变换,同时实现电网和电池间的电气隔离。
本文简要介绍基于DSC的隔离双向DCDC变换器参考设计。该方案拓扑为CLLC谐振变换器,可在全负载范围实现软开关。主控芯片采用DSC MC56F83783数字信号控制器,帮助实现灵活高效的数字电源控制。
方案概括
基于CLLC谐振变换器实现高效的双向电能变换
高压端口电压:370-390V,低压端口电压:40-60V,额定功率800W
充电模式峰值效率高于96%,放电模式峰值效率高于97%
开关频率范围:100-180kHz,谐振频率:150kHz
高精度PWM帮助实现精准的开关电源控制
基于DSC特色外设的有源同步整流控制策略
变频+移相+打嗝模式的混合调制策略,优化变换器在宽电压范围应用场景中的效率
基于RTCESL实现2P2Z控制器,在帮助变换器实现更佳动态特性的同时,提高代码运行效率
在充电模式下,实现变换器的恒压/恒流输出控制
模块化的功率母板和控制子卡,便于客户评估不同系列DSC
基于FreeMASTER实现变换器的工作模式控制和工作状态观测
过流、过欠压和过温保护功能
同步整流策略该方案中同步整流通过检测整流管漏源极电压实现。由于电流流过整流管沟道时的压降远小于整流管体二极管压降,因此通过判断漏源极电压值大小,便可确定同步整流管的开关状态。
同步整流主要基于DSC片上外设(CMP,EVTG,QTMR,PWM,XBAR)实现,仅需少量外部器件。CMP为DSC内部集成的带窗口功能的比较器,VR为CMP内部DAC产生的电压基准信号。CMP用于检测整流管漏源极电压,其输出用于产生同步整流驱动信号。
该方案中应用两种策略,以提高同步整流的可靠性。一方面,同步驱动信号vS6由比较器输出vcmp和PWM输出vS2_D经过“与”运算获得,从而避免潜在震荡引起的整流桥臂直通问题;另一方面,在vcmp翻转后,QTMR将输出一段低电平信号,低电平持续时间可通过配置QTMR调节。QTMR输出信号称为“窗口信号”,通过XBAR连接至CMP。在窗口信号为低电平时,即使vB存在较大电压震荡,多次穿越VR值,vcmp不会翻转,从而避免同步驱动信号的误动作。窗口信号为低电平的时段称为消隐时间。
在该应用中,EVTG用于实现片上信号间的逻辑运算,XBAR用于片上信号互联。
调制策略变频调制(PFM)为谐振变换器主流调制策略,通过改变谐振腔阻抗调节变换器电压增益。但是,当开关频率大于谐振频率时,随着开关频率提高,电压增益缓慢降低。在宽电压范围应用中,仅采用变频调制将导致开关频率范围很宽,因此不利于磁性元件的设计。
移相调制(PSM)通过改变谐振腔输入电压脉宽调节变换器增益。当变频调制无法快速调节变换器电压增益时,调制策略由变频调制切换为移相调制,可在减小开关频率范围的同时,实现宽电压范围的电能变换。
在空载或负载很轻的工况下,打嗝模式可帮助实现变换器输出电压稳压。另外,当变换器工作在打嗝模式时,其等效开关频率降低,因此轻载效率得以优化。
变换器当前调制策略由控制器输出值决定。DSC片上的PWM模块可方便实现PFM和PSM模式间的平滑切换。
软起动策略CLLC谐振变换器的软起动由开环阶段和闭环阶段构成。在开环阶段,开关频率保持为软起动阶段最高开关频率。通过移相调制,等效占空比Dφ由设定初始值,按照固定的步长逐渐增大,直到Dφ等于0.5,移相调制切换为变频调制。进入变频调制后,Dφ保持为0.5,开关频率按照设定步长逐渐减小,直至输出端口电压达到开环软起动门限电压,至此开环阶段结束。进入闭环阶段后,输出端口电压值已接近电压基准,经过电压控制环路调节,输出端口电压快速稳定在电压基准值,软起动结束。
实验结果下图为隔离双向DCDC变换器硬件平台。控制子卡HVP-56F83783和功率母板采用子母卡形式,通过金手指连接。该设计方便用户根据自身需求,评估不同系列的DSC产品。
下图为变换器工作在充电模式和放电模式时的效率曲线,分别对应低压端口电压为40V/50V/60V三种工况。
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